大部分產(chǎn)品雖然采用了鋁氧發(fā)熱劑，但是氧化劑和催化劑加熱量很少，難以合理調(diào)控鋁氧發(fā)熱劑的引燃速度和反應(yīng)程度。個別產(chǎn)品雖然硝酸鹽等強氧化劑加入量較多，但是低價的Fe203加入量均低，其目的主要是使鋁粉除部分與Fe203發(fā)生防熱反應(yīng)，放出更大的熱量。一般發(fā)生在采購冒口套鋼水溫度較高的澆鑄初期，而澆鑄初期產(chǎn)生的短時高發(fā)熱量對于冒口鋼水對鑄件凝固的補縮作用支持不大，因為黑龍江冒口套鋼水的補縮時期主要在鑄件凝固后期。

黑龍江冒口套對鑄造生產(chǎn)來說十分重要，在進行模具鑄造時，冒口的大小和位置及數(shù)量對于鑄鋼件的質(zhì)量至關(guān)重要。對于大型鑄鋼件來說，把握技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)及使用情況，充分了解設(shè)計意圖，分清主次部位，集中解決關(guān)鍵部位的補縮。以模數(shù)法為例，冒口套廠家設(shè)計的步驟如下： 1、對于大、中型鑄鋼件，分型面確定之后，先要根據(jù)鑄件的結(jié)構(gòu)劃分補縮范圍，并計算鑄件的模數(shù)（或鑄件被補縮部分的模數(shù)）M鑄。 2、根據(jù)鑄件（或鑄件被補縮部分）的模數(shù)M鑄，確定冒口模數(shù)M冒。 3、計算鑄件的體收縮ε。 4、確定冒口的具體形狀和尺寸。 5、根據(jù)冒口的補縮距離，校核冒口的數(shù)量。 6、根據(jù)鑄件結(jié)構(gòu)，為了提高補縮距離，減少冒口的數(shù)量，或者使冒口的補縮通道通暢，綜合設(shè)置內(nèi)外冷鐵及冒口增肉。 7、校核冒口的補縮能力，要求ε（V冒+V件）≤V冒η。

黑龍江冒口套廠家設(shè)計要根據(jù)不同的材料，不同尺寸，不同形狀，不同材質(zhì)的特性進行設(shè)計。首先，鑄造工藝不一樣，由此引申出的各類冒口的類型也是不一樣的，因而采購冒口套廠家尺寸計算的方法也是不一樣的。簡單以材料分類 ，鑄鋼件采用的冒口計算方法有模數(shù)法、三次方程法、補縮液量法和比例法。鑄鐵件因凝固方式特殊（受冶金質(zhì)量和冷卻速度影響），大多靠經(jīng)驗輔以模數(shù)法和比例法。

珍珠巖復(fù)合型采購廠家主要由多孔輕質(zhì)的膨脹珍珠巖、菱苦土、膨潤土、硫酸亞鐵及鹵水粘結(jié)劑組成。膨脹珍珠巖其導(dǎo)熱系數(shù)和蓄熱系數(shù)都小，減少了冒口內(nèi)的損失，延長了黑龍江冒口套內(nèi)金屬液體的凝固時間，提高了補縮能力。膨脹珍珠巖的缺點是耐火度低，故要添加石英砂、煤矸石填料作為耐火骨架?？墒褂弥械忍间?、合金鋼鑄件。

黑龍江冒口套廠家依據(jù)傳熱學(xué)理論，鑄件冒口的熱損60％是從冒口壁已傳導(dǎo)方式傳遞的，40％是從頂面以輻射形式傳遞的，關(guān)于側(cè)壁傳熱，不只與保溫套資料有關(guān)，并且與資料的分子結(jié)構(gòu)有關(guān)，因傳導(dǎo)在物質(zhì)內(nèi)部表現(xiàn)分子間的磕碰來實現(xiàn)非晶體資料的傳熱效果明顯低于晶體資料。因而，黑龍江采購冒口套孔隙度大的資料或者說容積密度小的資料具有較好的保溫功能。

采購冒口套是用絕熱材料與發(fā)熱材料制作的冒口套。它集合了保溫冒口與發(fā)熱冒口的優(yōu)點。澆注式冒口套廠家套中的發(fā)熱材料與金屬液接觸發(fā)熱反應(yīng)，放出的熱量使進入帽口的溫度較低的金屬液加熱，隨后冒口中的保溫材料開始燒結(jié)、絕熱，進一步延緩了帽口中金屬液的凝固時間，因此冒口尺寸可以比保溫冒口和發(fā)熱帽口設(shè)計的更小。補縮效率是普通帽口的3倍，具有明顯的技術(shù)效果和經(jīng)濟效益。