傳統(tǒng)工藝的砂型冒口、保溫冒口、發(fā)熱冒口或發(fā)熱保溫冒口等被廣泛使用，但隨著對(duì)鑄件質(zhì)量要求的不斷提高，由于它們保溫效果不良、發(fā)熱不足等缺點(diǎn)，難以滿(mǎn)足補(bǔ)縮、排渣、排氣的高要求，鑄件的出品率也普遍較低。現(xiàn)有的普通冒口中的金屬液凝固時(shí)間短，浪費(fèi)金屬，提高了生產(chǎn)成本，中國(guó)實(shí)用新型CN203697236U中提出了一種保溫冒口，該實(shí)用新型雖然相對(duì)普通冒口金屬液凝固時(shí)間長(zhǎng)，但并不能滿(mǎn)足使用需求，依然存在浪費(fèi)金屬，加工成本高的缺點(diǎn)，且傳統(tǒng)冒口容易強(qiáng)度不夠，容易摔碎，提高了加工成本，為此，我們提出一種高強(qiáng)度發(fā)熱冒口。

高發(fā)熱冒口，針對(duì)中碳合金鋼軋材超聲波探傷合格率偏低的問(wèn)題,采用數(shù)值模擬方法分析了8.4 t鋼錠充型過(guò)程流場(chǎng)和凝固過(guò)程固相分?jǐn)?shù),并對(duì)鋼錠內(nèi)部縮孔疏松缺陷進(jìn)行了預(yù)測(cè)。計(jì)算結(jié)果表明:鋼錠整個(gè)澆鑄充型過(guò)程平穩(wěn),鋼錠在順序凝固過(guò)程中由于冒口補(bǔ)縮效果不良在錠身中上部中心部位易形成疏松、縮孔等缺陷,鋼錠心部及向上延伸至冒口部位,孔隙率為1.6%~2.0%。

保溫冒口選擇了大型厚板型試件1 200 mm×1 200 mm×180 mm,設(shè)計(jì)并優(yōu)化了其保溫補(bǔ)貼工藝方案,模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn)由于保溫補(bǔ)貼厚度小于金屬補(bǔ)貼,因此必須對(duì)冒口下部因采用保溫補(bǔ)貼而暴露給砂型的表面采用保溫補(bǔ)貼保溫,否則補(bǔ)縮通道在冒口頸部易產(chǎn)生縮頸。